PREMEZCLADOS
Colando concreto fluido
La reología de flujo rápido pero sin segregación
del concreto autocompactable logra superficies con una colocación
más rápida y libre de defectos, de ahí su prestigio.
Aun así, el concreto autocompactable tiene una desventaja operacional.
El transporte de este material con aspecto líquido —desde
la mezcladora hasta el molde— es un reto. La mayoría de
las operaciones de prefabricado fueron concebidas para manejar concreto
fresco con un revenimiento de 10 cm. Los operadores de la planta desperdician
horas buscando métodos para convertir las grúas y los
sistemas de entrega móviles —diseñados para una
mezcla más espesa— para llevar material con un flujo por
revenimiento de 58 cm. Es por eso que un sistema de entrega de concreto
autocompactable como el de Autocor ofrece una solución de transportación
libre de derrames.
Este sistema fue diseñado para un proyecto de construcción
en Alemania. El productor tenía que prefabricar secciones múltiples
de las bases para torres que al combinarse todas juntas, soportarían
las veletas para el viento. Puesto que los moldes eran altos, se quería
un método de colocación de concreto autocompactable que
evitara costos de establecer un sistema de grúa por encima, o
de entrega por botes. En Putzmeister resolvieron el problema combinando
componentes bien probados de su caja de herramientas de bombeo y colocación
en una unidad de producción única. El Autocor de Putzmeister
usa una bomba de rotor, un tambor agitador de 7 m, y una pluma opcional
por encima, de 19 m para colocar eficientemente concreto autocompactable
a 60 m3 por hora.
Ventajas de producción
El primer y más grande beneficio es que la unidad proporciona
un amortiguador de almacenamiento del material fresco entre el mezclador
y el colado. El tambor del mezclador gira lentamente y agita justo lo
suficiente para ayudar a mantener el concreto autocompactable en su
forma reológica apropiada.
Esto extiende la vida de almacenamiento. La acción de mezclado
ayuda a mezclar diferentes colados de la misma mezcla, eliminando los
problemas asociados con los sobrantes. Otro beneficio es que las tolvas
contenedoras pueden maximizar el uso de las grúas o del transporte
móvil. Las entregas pueden ser programadas para cargas totales,
en lugar de cargas cortas de compensación. Las mezcladoras también
pueden cargarse a capacidades de carga total cada vez que termina un
ciclo.
La máquina de colado elimina tiempo de espera del proceso, incrementando
el uso de las grúas que ya no necesitan estar colgando suspendidas
sobre los moldes esperando a que se vacíe el bote. Las cuadrillas
pueden establecer sus propios ritmos de colado sin importar la actividad
del descimbrado de los moldes. Además, Autocor tiene menos material
de desperdicio y con las mezcladoras dosificando a una capacidad óptima,
se mejora la calidad de la mezcla.
Informes en: www.putzmeister.de
Fuente: The Concrete Producer, octubre de
2007.
PREFABRICADOS
Empleo de fibras de polipropileno 2a parte
Las fibras de polipropileno (PP) mejoran la tendencia a fisuración
por contracción. En ensayos para la homologación de las
fibras PP en la Universidad Ruhr en Bochum, Alemania, se comprobó
que mediante la adición de fibras del tipo PM la tendencia o
fisuración por contracción se redujo en casi un 95%. Para
ello,
de acuerdo a los requisitos del Instituto Alemán para Tecnología
de la Construcción, se tensaron y colaron placas de concreto
60cm x 60cm x 8cm con y sin fibras y luego se ensayaron en un túnel
de viento con una velocidad de viento de aproximadamente 5 m/s. Se comparó
la superficie de abertura de fisuras en la comparación de concreto
con y sin fibras. Por su parte, en la Asociación Austriaca para
Tecnología de Concreto y Construcción se ha considerado
la propiedad positiva de las fibras de PP a través de la introducción
de las así llamadas clases de contracciones tempranas. Éstas,
sin embargo, se determinan en ensayos en el anillo de contracción.
La mejor propiedad usada con el empleo de fibras de PP en construcción
de túneles y en el área de elementos prefabricados es
en la mayoría de los casos la mejora del comportamiento en caso
de incendio. Ante un evento de este tipo puede darse desprendimiento
de concreto a modo de explosión.
De este modo la armadura portante puede quedar expuesta y perderse la
seguridad de estabilidad debido al rápido calentamiento de la
sección de la armadura. La sección portante del concreto
continua reduciéndose, lo que conducirá a la falla del
componente. El comportamiento de desprendimiento depende de muchos factores,
como por ejemplo, el contenido de humedad del concreto, el tipo de agregados,
la temperatura del incendio, el desarrollo de la temperatura, la calidad
del concreto y eventuales tensiones de compresión en la pieza.
Los desprendimientos a modo de explosión se producen por la elevada
presión de vapor, generada al evaporarse el agua físicamente
ligada, por una parte también del agua ligada en los poros del
gel, así como el agua de cristalización de los gránulos
de piedra. Sí se deben reducir los desprendimientos, adicionalmente
a la reducción del contenido de humedad en el concreto y la elección
de agregados apropiados, se pueden adicionar fibras de PP.
La tarea de la fibra PP consiste en crear suficiente volumen de poros
para la disipación de la presión de vapor. Las fibras
PP se funden aproximadamente a 160° C y forman tubos capilares en
caso de incendios. Además las zonas de contacto entre agregados
y matriz de agente ligante son más permeables que el resto de
la matriz de agente. A través de la adición de fibras,
se forman zonas de contacto similares alrededor de la fibra. A través
de la red más estrecha de estas áreas permeables de agregados
y fibras, se puede disipar lo presión de vapor.
Se han hecho ensayos de incendio en probetas pequeñas (60 cm
x 50 cm x 30 cm) con concreto de la misma composición con y sin
fibras, en donde la eficacia o a través de la reducción
de los desprendimientos se define con relación al concreto sin
fibras. Otros ensayos muestran el efecto positivo de las fibras, en
donde se desprecia la influencia de las fuerzas normales de compresión
presentes en la construcción de túneles.
En la práctica
Se ha empleado un concreto con fibras de polipropileno en la producción
de dovelas de la empresa Max Bögl Bauunternehmung GmbH & Ca.
KG para el proyecto “City Tunnel”, en Leipzig. Para las
dovelas empleadas, fueron realizados ensayos de incendio en la MFPA
Leipzig GmbH para el otorgamiento de una aprobación en caso individual.
Para este caso se empleó una fibra de polipropileno KrompeFibrin
PM 6/15 dosificada con 2,0 kg/m3. Junto a los ensayos para la autorización
en caso individual, fueron realizados ensayos de homologación
en la Universidad Ruhr en Bochum, que determinaron la inocuidad y reducción
de la tendencia a la físuración por contracción.
Sobre la base de estos estudios fue otorgada una homologación
general de inspección de obra para la fibra de polipropileno
del tipo KrampeFibrin por parte del Instituto Alemán para la
Tecnología de Construcción. Otros ensayos en probetas
con dimensiones de 60 cm x 45 cm x 30 cm demostraron que los desprendimientos
con el empleo de fibras PP pudieron ser reducidos considerablemente.
Referencia: Markus Schulz, “KrampeHarex
GmbH & Co. KG”, en Planta de Hormigón Internacional,
febrero 2007.
MORTEROS
La producción
de arenas para mortero seco 2da parte.
En cuanto a la selección del sistema de trituración,
uno de éstos es el molino de martillo que tiene desventajas tecnológicas,
mecánicas y de proceso. A fin de lograr una alta capacidad de
trituración, son necesarios pequeños espacios entre las
barras de la parrilla. Sin embargo, esto provoca una drástica
reducción en la capacidad del rendimiento. Además, a medida
que se incrementa el desgaste del martillo, la distancia entre la cara
de éste y la parrilla de barras se hace más grande. Así,
la capacidad de rendimiento se reduce y la porción del material
de relleno, la fracción de tamaño más pequeño
<0.09 mm, se incrementa ya que el material de alimentación
es retenido por tiempo en el compartimiento de molido.
El incremento en el espacio de las barras de la parrilla causado por
el desgaste da como resultado una elevación en el rendimiento,
pero el rango del tamaño de las partículas descargadas
se reduce. Aunque el rango de tamaño de partículas fuera
de la especificación, de <4 mm, puede ser bien procesado en
un molino de martillo, esto es sólo posible con espacios pequeños
entre las barras de la parrilla, lo que conduce a un bajo rendimiento
y a una porción alta e indeseable, del material de relleno. Por
lo tanto, para producir arena para mortero seco, hoy se usan los molinos
de martillo sólo en casos especiales.
Al usar un molino por impacto rotativo pueden evitarse desventajas,
ya que permite la variación de dos parámetros mecánicos:
ancho de los espacios y velocidad del rotor. El tamaño de las
partículas de alimentación de este tipo de molino está
limitado a 56 mm, a menos que se estén procesando materiales
de un molido fácil (cal quemada, por ejemplo). Debido a la posición
cerrada de los martillos en forma de herradura y a la alta velocidad
de rotación —o mejor dicho: velocidad circunferencial—
del rotor, el espacio entre el martillo y el revestimiento anular de
desgaste es casi permanente. Esto conduce a una alta tasa de trituración
y a una porción relativamente baja del material de relleno. Con
este tipo de molino, aun los tamaños más finos de partículas
fuera de la especificación pueden ser económicamente remolidos.
La porción del rellenador que ocurre todavía es una característica
de la roca y apenas puede ser influida. Gracias a las anteriores ventajas,
el molino por impacto rotativo puede usarse tanto para la trituración
primaria de los tamaños de partículas de hasta 56 mm,
como para el molido secundario de las partículas que están
fuera de la especificación.
Influencia de tamaños de partículas fuera de
especificación
Los encargados de la planeación de las plantas para producir
arena para mortero seco con frecuencia cometen el error de no tomar
en cuenta la cantidad de material fino fuera de especificación,
es decir, la fracción de 1.25 a 4 mm. Este problema ocurre si
el plan sólo incluye un molino por impacto o uno de martillo.
Por este error de planeación, el propietario se enfrenta al problema
de tener que remoler las partículas fuera de especificación
con una gran carga circulante o una cantidad excesivamente alta del
material de relleno, o de tener que vender fracciones de partícula
fuera de la especificación a bajo precio o inclusive tener que
tirarlas. Estas dos situaciones reducen las utilidades de la planta.
La aparente ventaja del molino de impacto debido a su tasa de rendimiento
más alta, refiriéndose al mismo consumo de energía
es anulada cuando se considera la carga circulante. Ciertamente, el
molino por impacto está en desventaja ya que su carga circulante
es doce veces más alta que la del molino por impacto rotativo.
Por lo tanto, el sistema de banda transportadora y el sistema de cribado
tienen que ser de un diseño significativamente grande, lo que
naturalmente no sólo afecta el costo sino también los
gastos de operación.
Estrategias para nuevas plantas
Hay dos tecnologías fundamentales para la producción
de arenas de mortero seco a partir de rocas ligeras y moderadamente
abrasivas, de las anteriores consideraciones:
a) Si hay disponible material de alimentación <56 mm, el
molino por impacto rotativo puede desarrollar tanto la trituración
primaria como la secundaria en una sola operación de trabajo.
Es mejor regresar las fracciones del tamaño de partículas
fuera de especificación al material de alimentación.
b) Si el material de alimentación tienen un rango de tamaño
de partículas >56 mm hasta 120 mm, debe de usarse un molino
de impacto reversible como el molino primario y uno por impacto rotativo
como el secundario. El molino de martillo sólo debe ser usado
para aplicaciones en donde se desea una alta porción del material
de relleno <0.09 mm.
Referencia: ZKG International, no. 9, 2007,
vol. 60..
TUBOS
La norma australiana
para tubos de concreto 2da parte.
Una pregunta recurrente es: ¿las AS 3600 y AS
5100 son especificaciones aplicables a los tubos de concreto? A la que
se puede responder que, formalmente, la respuesta para los tubos de
concreto que cumple con AS 4058, enfáticamente es en sentido
negativo. El alcance de AS 3600, Cláusula 1.1.2 dice: “Tampoco
se tiene la intención de que los requisitos de esta norma deban
de tener prioridad sobre los de otras normas australianas”, y
de AS 5100.1, Cláusula 1: “Esta norma establece los requisitos
para el diseño (de puentes y otras estructuras), excepto aquellas
cubiertas específicamente por otras normas.” No obstante,
la familiaridad con el formato de AS 3600/ AS 5100 puede hacerlo atractivo
a los ingenieros de especificaciones, y por esta razón vale la
pena aclarar las razones desde un punto de vista de ingeniería
del porqué las disposiciones de durabilidad de estas normas no
son apropiadas para los tubos de concreto.
Para ambientes bajo tierra las clasificaciones de exposición
en AS 3600 y AS 5100.5 y los recubrimientos asociados tienen una relación
mínima con cualquier mecanismo reconocido de deterioro o niveles
reales de químicos agresivos. Esto es en contraste con AS 4058
que establece límites de concentración para un rango de
tipos químicos que pueden atacar al concreto y las correspondientes
condiciones de suelo para tubos, de conformidad con la especificación
de la norma. De igual significado es la falta de correspondencia en
AS 5100.5 y AS 3600 entre los recubrimientos especificados y el efecto
de la calidad del concreto, tal como se refleja en los diferentes grados
de resistencia. Hay ejemplos claros con respecto a la carbonatación
y la penetración de cloruros, y ambos han sido temas de un amplio
estudio científico.
Beckett y Snow presentan relaciones entre tasas de carbonatación
y relación agua/cemento, que pueden ser traducidas a los correspondientes
grados de resistencia. A partir de estas relaciones, las profundidades
de carbonatación para concreto expuesto a la atmósfera
(que es más severa que otras condiciones de exposición)
están relacionadas con el grado de resistencia.
La profundidad de la carbonatación para concreto
de 50 MPa es de aproximadamente un tercio de la profundidad a la misma
edad para el concreto de 40 MPa. Para una vida de diseño de 100
años, con una resistencia característica de, al menos,
50 MPa y cualquier profundidad razonable de recubrimiento, la carbonatación
no es siquiera un mecanismo relevante.
Sin embargo, en ambientes en donde no hay otro mecanismo de deterioro
reconocible, el AS 3600 y el AS 5100 no permiten una reducción
de más de 5 mm en el recubrimiento para un concreto de 50 MPa
comparado con uno de 40 MPa, y un recubrimiento mínimo de al
menos 15 mm para concreto de 50 MPa.
El efecto que tiene un concreto denso e impermeable como en los tubos
de concreto, en la tasa de carbonatación; aquí, hay una
carbonatación mínima después de aproximadamente
65 años. El refuerzo localizado sólo un par de milímetros
por debajo de la superficie estaría completamente protegido contra
la corrosión por la alcalinidad del concreto. En las relaciones
entre la resistencia y las tasas de penetración de cloruro se
puede decir que para una duración de 40 años a la pérdida
de pasividad del acero de refuerzo, se requiere un recubrimiento de
50 mm para concreto de 50 MPa y de 90 mm para un concreto de 40 MPa
(es decir, 40 mm más de recubrimiento para el grado más
bajo de concreto); sin embargo, el AS 3600 permite una diferencia de
solamente 15 mm.
La base de las disposiciones de recubrimiento en AS 3600 y en AS 5100
es la práctica y no algo científico. No pueden ser aplicados
a estructuras en donde las consideraciones prácticas contempladas,
tales como la calidad del trabajo de construcción en el sitio,
son irrelevantes. Los tubos de concreto son un claro ejemplo; el concreto
denso, el alambre de refuerzo de diámetro pequeño, la
colocación exacta del refuerzo, y los ambientes del subsuelo
para los cuales las descripciones se reducen tan sólo al contacto
con el suelo o el agua carece de significado. Las clasificaciones de
exposición y los recubrimientos en AS 3600 y AS 5100.5 no tienen
cabida en la especificación de los tubos de concreto.
Fuente: Concrete in Australia,
june-august, 2006. El autor de este documento es el dr. Norwood Harrison,
Gerente de Soporte Técnico (Humes), Rinker Australia y miembro
del Comité Técnico para la Asociación de Tubos
de Concreto de Australia.